φ19不锈钢采样阀使用于垃圾中转站装备
卫生级采样阀
φ12.7卫生级活接式取样阀用于食品包装机械，φ25不锈钢取样阀用在前处理系列设备，φ25卫生级快装取样阀被采用样品制备产品，φ25卫生级快装取样阀被采用原水处理设备！φ12.7卫生级外丝取样阀使用于泳池水处理设备。φ32不锈钢活接取样阀用于酸雾净化器，φ19卫生级活接式取样阀被采用缝中设备，
卫生级采样阀国内做的很好了，采购时一定要把要求提详细，具体的压力、温度、取样频次和量，这对设计很关键，阀是好阀，就是没用对地方。
卫生级采样阀,光看名字就大体知道它的是用来取样化验的，因此按照工作原理或性能不同可分为双联开启阀、法兰夹片阀以及带保温夹套的卫生级采样阀，大多用在需要经常对介质样品进行分析的管路，是用于获取管路或设备中介质样品的阀门。
不锈钢卫生级采样阀（又称采样阀），是一种多用途阀门，广泛使用于生物、血制品、制药、化妆品、乳品、食品、水处理、精细化工等行业的产品取样。该阀可实现在线消毒、灭菌。以避免在生产过程产生交叉感染等问题，是生产中的理想取样设备，并得到推广与应用
产品概述：
卫生级卫生级采样阀是用于获取管路或设备中介质样品的阀门，在很多需要经常对介质样品进行化学分析的场合，多会使用专门的卫生级采样阀。按照取样时的工作原理或性能不同，卫生级采样阀主要分为三个种类，包括双联开启阀、法兰夹片阀以及带保温夹套的卫生级采样阀。
摘要： 本文对压差控制阀在分户计量双管供暖系统中的3个应用方案进行了分析，给出了各方案的选择原则，并指出分户计量双管供暖系统在设计工况下进行水力计算时，自然作用压头可以不予考虑，户内和户外系统应采用异程式。
阀门科技有限公司(原:陶瓷阀门厂,咨询热线:)公司专业生产:常规阀门,陶瓷球阀,陶瓷出料阀,陶瓷进料阀,陶瓷闸阀,陶瓷双闸板阀,陶瓷刀闸阀,陶瓷刀型闸阀,陶瓷旋转阀,陶瓷卫生级取样阀,陶瓷管道等.是一家专业从事耐磨陶瓷阀门、陶瓷耐磨材料、常规阀门等产品研发与生产的高新技术企业.公司坚持引进国外先进技术,结合国内实际情况的原则,所研制的各类新型高强度耐磨材料工程陶瓷阀门等产品均具有国内水平,部分产品已接近国际先进水平. 欢迎来电咨询陶瓷阀门(价格,厂家,技术)_关键词： 压差控制阀 分户热计量 双管供暖系统
一、概述
在分户计量双管供暖系统中，为充分利用家用电器、灯光和人体等自由热量，通常是在每一组散热器上安装预设定型温控阀，因此整个系统是变流量运行，作用在温控阀上的压差随着流量的改变而发生变化。当其实际压差较大温控阀就可能产生噪音，尤其是在房间热负荷较小时，温控阀会频繁开关，产生振荡。振荡除引起不必要的磨损外，还导致回水温度升高，并影响系统中的其它温控阀，因此在一个设计良好的分户计量双管供暖系统中，一方面应使用系统中每个温控阀的热权度总是大于等于1，另一方面温控阀上所随的实际压差还应该保持在它的允许范围内[1]。
压差控制阀也称为自力式压差控制阀，在变流量系统中，它通过感应供热管道系统中两点的压力，可以使被控环路的压差保持恒定，保证被控环路中调节阀门的正常工作，那么在分户计量双管供暖系统设计时，控制阀应如何布置呢？通常有以下三个方案：a.压差控制阀仅在设在建筑物供暖引入口，控制供暖引入口的压差为定值。b.在下供下回式双管系统中，压差控制阀设在每组共用立管的起始端，控制立管的压差为定值。c.压差控制阀设在每一户的引入口，控制户内系统的压差为定值。
目前，在实际设计中，这3个方案应如何选择，争议颇多，仅就保证温控阀平稳工作而言，方案1差，但其初投资少；方案3，但其初投资；方案2介于方案1和3之间。下面就针对这3个方案进行一些分析，希望为工程人员设计时，方案的选择提供一些有益的建议。另外应说明的是：本文所讨论的双管供暖系统是指户内、户外都为双管的系统。
二、方案分析
1．方案1：压差控制阀仅设在建筑物的供暖引入口
由于是双管系统，因此以户为单位，供暖系统内各户之间是并联关系。每一用户户引入口作用压差ΔPS可以由下式计算：
ΔPS=ΔP1 +ΔP2-ΔP3 （1）
式中：ΔP1--建筑物供暖引入口压差控制阀控制压差；
ΔP2--所计算用户随的自然作用压头；
ΔP3--从供暖引入口压差控制阀的压差控制点到所计算用户户引入口之间供回水管路的阻力损失。
（1）式中各参数的讨论
a.建筑物供暖引入口压差控制阀控制压差ΔP1在系统运行过程中，ΔP1是定值，它取决于设计工况下，供暖系统不利环路中，从供暖引入口压差控制点到末端用户户引入口之间供回水管路的阻力损失△P"3，末端用户户内系统的总阻力损失△P"s以及末端用户所随的自然作用压头△P"2。
根据式（1）有：
△P1=△P"3+△P"s-△P"2 （2）
b.用户所随的自然作用压头ΔP2
ΔP2取决于用户所处的楼层以及供回水立管中供回水温度[2]。在系统的运行过程中，ΔP2是一个不断变化的量，因此在设计工况下，根据式（1）计算户引入口作用压差ΔPS时，其自然作用压头ΔP2应取小值。因为如果取值较大，那么根据式（1）所计算的户引入口作用压差ΔPS就较大，在根据ΔPS设计户内系统时，其管道和温控阀的阻力损失就可能较大，当实际的自然作用压头ΔP2小于所选定值时，户引入口作用压差ΔPS就会低于设计值，导致温控阀上的实际压差小于设计值，此时，温控阀即使全开，散热器所提供的热量仍不足以维持设计室温，所以在设计工况下，自然作用压头ΔP2应取小值。这样，在实际运行时，自然作用压头ΔP2总是大于等于小值，因此能保证温控阀的热权度总是大于等于1，房间温度总是能达到设计值。不过，由于自然作用压头ΔP2的影响因素较多，要确定每一用户的小值通常都很困难，因此为便于设计，在设计工况下计算户引入口作用压差ΔPS时，自然作用压头ΔP2可以不考虑。
c.从供暖引入口压差控制阀的压差控制点到所计算用户户引入口之间供回水管路的阻力损失ΔP3
在变流量系统中，供回水管路的阻力损失ΔP3是一变量，它取决于管路中的流量以及管路的长度。在设计工况下，其值，当管路中的流量趋近于零时，ΔP3也趋近于零[1]。同一供暖系统当采用同程式时，其ΔP3一般比采用异程式更大[2]，因此根据式（1）可知；各用户由ΔP3所引起的ΔPS波动，同程式比率经异程式系统更大，由此可见，设计时应选择异程式系统。
d.户引入口作用压差ΔPS
对于双管系统，在散热器热负荷一定的情况下，当户引入口作用压差ΔPS大于设计值时，由于散热器上温控阀的调节作用，户内系统各管段的流量会保持不变[1]，因此各管段的阻力损失也不变，户引入口作用压差ΔPS的增加值会等量地作用在户内系统每一个温控阀上。由此可见，在系统设计时，只要保证运行过程中，户引入口作用压差ΔPS总是大于等于设计工况下户内系统总阻力损失，就可以保证在任何情况下，温控阀上的实际压差总是大于等于设计工况下的设计值，因此温控阀的热权度总是大于等于1，用户随时能获得设计所要求的室温。那么应如何设计才能使户引入口作用压差ΔPS总是大于等于设计工况下户内系统总阻力损失呢？
根据前面的分析可知：在设计工况下进行设计时，自然作用压头可以不考虑，管路的阻力损失ΔP3为。而在实际运行过程中，由于存在自然作用压头，管路的阻力损失ΔP3又较小，故根据式（1）可知：运行过程中，户引入口作用压差总是大于等于设计工况下的户引入口作用压差，因此在设计工况下，只要使户引入口作用压差大于等于户内系统的总阻力损失，那么运行过程中，户引入口作用压差就总是大于等于设计工况下户内系统的总阻力损失。而这一点在设计工况下进行水力计算时，可以很容易做到。
另外，由于户引入口作用压差ΔPS的波动反映了户内系统每个温控阀上作用压差的波动，因此只要控制户引入口的作用压差ΔPS的值，就能够保证运行过程中温控阀不超过它的工作压差。根据文献[3～4]可知：在设计工况下，户内系统包括热表和锁闭调节阀的阻力一般不应超过30kPa，因此在运行过程，只要控制ΔPS的值不超过30kPa，就能保证温控阀的正常工作。
（2）方案1分析的小结
通过前面的分析可知：为保证运行过程中，温控阀上的实际作用压差不超过其正常工作压差，用户引入口的作用压差不超过30kPa，因此根据式（1）有：
ΔPS=ΔP1 +ΔP2 -ΔP3 kPa
从上式可知：当ΔP3=0时，户引入口的作用压差ΔPS，故根据上式有：
ΔP1≤30 -ΔP2 kPa
上式中，对于自然作用压头ΔP2，在设计工况下，各用户所随的值[2]，并且其值可以由下式计算：
ΔP2=gH（ρh-ρg） kPa
式中：H--上供下回式双管系统中，为建筑物的高度；下供上回式双管系统中，为建筑物的高度减去建筑物顶层的层高，m。
ρh、ρg--设计工况下，供回水温度所对应的水的密度，kg/m3。
故有ΔP1≤30-gH（ρh-ρg）/1000 kPa
因此，当仅在供暖引入口设压差控制阀时，其控制压差必须小于等于30-gH（ρh-ρg）/1000 kPa，才能保证系统运行过程中，温控阀上的作用压差能够小于其正常工作的压差。另外，由于设计工况下进行水力计算时，不考虑自然作用压头，故根据式（2）有：△P1=△P"3+△P"s
由此可见，只有当设计工况下不利环路的阻力损失（△P"3+△P"s）小于30-gH（ρh-ρg）/1000kPa时，才可以采用方案1。
2．方案2：在每组共用立管上设压差控制阀
本方案只适应于供下回式双管系统。参照前面对式（1）各参数的分析，方案2在设计工况下【卫生级取样阀厂】进行水力计算时，其自然作用压头同样可以不考虑，因此压差控制阀的控制压差ΔP1等于共用立管上不利环路在设计工况下的阻力损失（△P"3+△P"s），其中为△P"3为立管上压差控制点到户引入口之间供回水管路的阻力损失，另外，为保证共用立管上各用户在运行过程中户引入口作用压差ΔPS不超过30kPa，ΔP1同样应小于等于30-gHρh-ρg）/1000 kPa，当ΔP1大于该值时，就不应采用方案2。
3．方案3：在每户引入口设压差控制阀
对于大型的供暖系统，当无法采用方案1和2时，就应采用本方案。其压差控制阀的控制压差ΔP1等于户内系统不利环路在设计工况下的总阻力损失，其中包括户用热表和锁闭调节阀的阻力，ΔP1应小于等于30kPa[3～4]。
此时，各共用立管上只需设截止阀或闸阀，起关闭作用。
在本方案中，由于压差控制阀的调节作用，在系统的运行过程中，自然作用压头和系统流量的变化，不会对户内系统温控阀的工作产生影响。不过，为了在运行过程中保证压差控制阀的正常工作，其资用压差应始终大于等于其设计压差。压差控制阀的设计压差应等于设计工况下其本身的阻力与其控制压差之和，因此在设计工况下进行户外共用立管和供回水干管的水力计算时，自然作用压头可作为安全裕量，不予考虑。因为如果要考虑自然作用压头，一方面会使水力计算更复杂，另一方面自然作用压头不恰当的取值，会导致运行过程中，压差控制阀的资用压差小于其设计压差，有可能导致压差控制阀即使全开，通过的流量也不能满足用户要求。
另外在设计时应注意的是：供暖系统中所使用的压差控制阀一般都有工作压差限制，当作用在阀上的实际压差超过其工作压差时，阀就会被压坏，因此在使用方案2和3时，如果运行过程中，室外管网在供暖引入口的资用压差会超过供暖系统中所使用压差控制阀的工作压差时，就必须在供暖引入口设其它型号的压差控制阀，控制整个【温州卫生级取样阀厂家】供暖系统的压差。此时，该压差控制阀的控制压差应等于供暖系统不利环路在设计工况下的总阻力损失。
4．户内和户外系统形式
对于户内系统，根据前面对供回水管路阻力损失ΔP3分析的相同理由，为减少运行过程中，温控阀作用压差的波动范围，应选择异程式系统。对于方案2和3的户外系统，也建议采用异程式系统。因为同一供暖系统，当采用异程式时，其系统的总阻力损失一般要比采用同程式更小[2]。这样，可以减小供暖系统引入口所需要的资用压头。
三、结论
（1）分户计量双管供暖系统在设计工况下进行水力计算时，其自然作用压头可以不考虑，户内和户外系统应采用异程式。
（2）选用方案1时，其压差控制阀的控制压差ΔP1应等于供暖系统不利环路在设计工况下的总阻力损失（△P"3+△P"s），并且ΔP1应小于等于30-gHρh-ρg）/1000 kPa。
（3）选用方案2时，其压差控制阀的控制压差ΔP1应等于立管上不利环路在设计工况下的总阻力损失（△P"3+△P"s），并且ΔP1也应小于等于30-gHρh-ρg）/1000 kPa。
（4）方案3适应于大型供暖系统，其压差控制阀的控制压差ΔP1应等于户内系统不利环路在设计工况下的总阻力损失，并且包括户用热表和锁闭调节阀的阻力，ΔP1应小于等于30kPa。
参考文献
1 戈特·磨擦勒，雷纳特·奥贝尔，编著，供暖控制技术，北京：中国建材工业出版社，1998
2 贺平，孙刚，编著，供热工程（新一版），北京：中国建材工业出版社，1993
3 DBJ01-605-2000新建集中供暖住宅分户热计量设计技术规程（北京市标准）
4 DB29-26-2001集中供热住宅计量供热设计规程（天津市标准）
阀门科技有限公司(原:陶瓷阀门厂,咨询热线:)公司专业生产:常规阀门,陶瓷球阀,陶瓷出料阀,陶瓷进【温州卫生级取样阀厂家】料阀,陶瓷闸阀,陶瓷双闸板阀,陶瓷刀闸阀,陶瓷刀型闸阀,陶瓷旋转阀,陶瓷卫生级取样阀,陶瓷管道等.是一家专业从事耐磨陶瓷阀门、陶瓷耐磨材料、常规阀门等产品研发与生产的高新技术企业.公司坚持引进国外先进技术,结合国内实际情况的原则,所研制的各类新型高强度耐磨材料工程陶瓷阀门等产品均具有国内水平,部分产品已接近国际先进水平. 欢迎来电咨询陶瓷阀门(价格,厂家,技术)_关键词：控制阀
φ19不锈钢采样阀使用于空气净化装置，φ32卫生级快装取样阀应用于打包机械。φ12.7不锈钢采样阀使用于原水处理设备，φ25卫生级快装取样阀使用于浓缩干燥设备，φ12.7不锈钢活接式取样阀用于垃圾中转站装备。
一、国内外阀门市场特征
从整个阀门市场来看，主要有两个：
1、国内市场，国内市场又分新建、扩建程项目市场，老装置维修、改造项目市场。
从这两块市场来看，普通阀门产品严重供大于求，其次，企业之间竟相压仰，无序竞争，假冒伪劣……，市场很不规范，导致某些阀门生产企业在惨烈的竞争中，连年大幅度亏损。从这两块市场的需求来看，随着市场经济的发展和完善，特别是进步世界贸易组织(WTO)，其市场变化越来越大，企业受市场的影响越来越深，用户对市场产品的需求越来越高，对产品开发、生产周期的需求越来越短。
2、国外市场【温州卫生级取样阀厂家】。国外市场近几年十分活跃，竞争相当激烈。东亚和东南亚的阀门进出口增长迅速，北美的欧共体等发达国家间的市场贸易持续发展，德国、意大利、日本、中国等国家和地区的出口扩大，美国、英国、法国等国家进口的高速增长，形成了国际阀门市场繁荣的支撑点，再者，由于世界经济进一步国际化，跨国公司将不断推动国际阀门市场的发展，国际贸易地区化是毕成为另一大特点。
二、国内市场
我国阀门生产三家约2300多个，能提供的阀门产品有几大类，3500多个品种，40000多个规格。
(1)城市建筑用阀门：城建系统一般采用低压阀门，目前正向环保型和节能型方向发展。环保型的胶板阀、平衡阀及中线卫生级取样阀、金属密封卫生级取样阀正在逐渐取代低压铁制闸阀。国内城市建筑需用阀门多为平衡阀、软密封闸阀、卫生级取样阀等。
(2)城市供热用阀门：城市代热系统中，需用大量的金属密封卫生级取样阀、水平平衡阀及直埋式球阀、因这类阀解决管道纵向、横向水力失调问题，达到节能、代热平衡的目的。
(3)环保用阀门：国内环保系统中，给水系统主要需用【卫生级取样阀厂】中线卫生级取样阀、软密封闸阀、球阀、排气阀(用于排除管道中的空气)。污水处理系统主要需用软密封闸阀、卫生级取样阀。
(4)城市燃气用阀门：城市燃气占整个天然全市场的22%，阀门用量大，其类型也多。主要需要球阀、旋塞阀、减压阀、安全阀。
(5)长输管线用阀门：长输管线主要为原油、成品没及天然管线。这类管线需用量居多的阀门是锻钢三体式全通径球阀、抗硫平板闸阀，安全阀，止回阀。
阀门科技有限公司(原:陶瓷阀门厂,咨询热线:)公司专业生产:常规阀门,陶瓷球阀,陶瓷出料阀,陶瓷进料阀,陶瓷闸阀,陶瓷双闸板阀,陶瓷刀闸阀,陶瓷刀型闸阀,陶瓷旋转阀,陶瓷卫生级取样阀,陶瓷管道等.是一家专业从事耐磨陶瓷阀门、陶瓷耐磨材料、常规阀门等产品研发与生产的高新技术企业.公司坚持引进国外先进技术,结合国内实际情况的原则,所研制的各【温州卫生级取样阀厂家】类新型高强度耐磨材料工程陶瓷阀门等产品均具有国内水平,部分产品已接近国际先进水平. 欢迎来电咨询陶瓷阀门(价格,厂家,技术)_关键词：中国泵阀网
φ19卫生级活接式取样阀用在缝前设备，φ32卫生级焊接式采样阀应用于包装机。φ12.7卫生级卡箍式采样阀用于工业缝制机械，φ12.7不锈钢活接取样阀使用于生活饮用水处理设备，φ32不锈钢焊接式采样阀被采用灌装包装设备，φ32卫生级焊接式采样阀应用于过滤机，φ19卫生级卡箍式采样阀用在分切机，φ32卫生级活接取样阀被采用粮油加工机械，φ25不锈钢采样阀被采用电渗析设备，φ25不锈钢活接式取样阀应用于折页机，
摘要：阐述了全油压控制调压阀液压原理和特点，分【卫生级取样阀厂家】析了水电站采用调压阀时的过渡过程计算原则及参数整定等内容。
阀门科技有限公司(原:陶瓷阀门厂,咨询热线:)公司专业生产:常规阀门,陶瓷球阀,陶瓷出料阀,陶瓷进料阀,陶瓷闸阀,陶瓷双闸板阀,陶瓷刀闸阀,陶瓷刀型闸阀,陶瓷旋转阀,陶瓷卫生级取样阀,陶瓷管道等.是一家专业从事耐磨陶瓷阀门、陶瓷耐磨材料、常规阀门等产品研发与生产的高新技术企业.公司坚持引进国外先进技术,结合国内实际情况的原则,所研制的各类新型高强度耐磨材料工程陶瓷阀门等产品均具有国内水平,部分产品已接近国际先进水平. 欢迎来电咨询陶瓷阀门(价格,厂家,技术)_关键词：水电站；全油压控制；调压阀；系统原理；过渡过程；参数整定
在水电站运行中，当水轮发电机组突然甩负荷时，调速器自动控制水轮机快速关闭导叶，压力管道内产生水压和机组转速上升。对于压力引水管道较长的电站，改变导叶关闭时间，有时不能同时使压力和转速上升都控制在允许的范围之内。为时，通常采用设置调压井或调压阀等方法来解决压力和转速上升的矛盾，保证电站安全运行。但设置调压井需要较大的投资和较长的工期，而有些电站限于地形、地质条件，还难于建造调压井，因此对于这一类中小型电站采用调压阀方案具有较明显的优势。
目前生产的全油压控制TFW型调压阀具有和导叶液压联动的特点，安全可靠、投资少、工期短等优势。从上个世纪80年代以来国内已有近百座水电站设计中取消了调压井，采用TFW型全油压控制调压阀，还没有发生一起安全事故。浙江的金坑、宣平溪等水电站已经安全运行了多年，即使是发达国家，如挪威在水电站中也大量使用调压阀来代替调压井(额定水头为158m、单机容量60MW的TJΦRHM水电站就是一个例子)。
现就调压阀的液压原理、特点、过渡过程等作如下阐述。
1、全油压控制调压阀液压原理
全油压控制TFW型调压阀基本动作是：快速开启，缓慢关闭；小负荷变化时，调压阀不动作；甩较大负荷时，调压阀开启，并具有导叶两段关闭的性能；增负荷时，调压阀不起作用。 【温州卫生级取样阀厂家】经过改【温州卫生级取样阀厂家】装的调速器特殊主配压阀和调压阀的液压控制系统见图1，其特点是全部采用压力油直接进行控制和操作，其液压原理如下：
(1)机组负荷不变时。主配压阀活塞在“平衡位置”，压力油通过P1腔经过节流阀A后进入调压阀接力器关闭腔TG，调压阀开启腔TK通排油腔O2。由于调压阀关闭腔的压力大于阀盘上的水推力，故调压阀处于关闭位置。如果调压阀本来已经打开，就向关闭侧运动。
(2)机组减少量负荷时(约机组额定出力的15％以内)。由于主配压阀上移量较小，处于“减部分负荷”位置，仅有少量压力油从P1腔经节流阀A后进入导叶接力器关闭腔JG腔而缓慢关闭导叶，调压阀关闭腔压力略微减少，但仍大于阀盘上的水推力，调压阀开启腔TK通排油腔O2，故调压阀保持关闭状态。
(3)当机组瞬时甩较大负荷时(大于机组额定出力的15％以上)。主配压阀活塞上移量较大，处于“甩较大负荷”位置，大量压力油直接经过TK腔进入调压阀接力器开启腔，调压阀快速开启，而调压阀关闭腔TG与导叶接力器关闭腔JG连通，导叶接力器开启腔JK通排油腔O2，导叶快速关闭。所以调压阀快速开启，导叶快速关闭，两者是协联同步的，滞后时间为零。
(4)当机组增负荷时。主配压阀活塞下移，处于“增负荷”位置，压力油P1直接进入导叶接力器开启腔中，调压阀关闭腔压力略微减少，但仍大于阀盘上的水推力，调压阀开启腔TK通排油腔O2，故调压阀保持关闭状态。
(5)导叶两段关闭装置。在调压阀开始快速开启时，受节流阀C的限制，油压迅速升高，油压逆止阀开启，调压阀关闭腔TG的压力油进入导叶接力器关闭腔JG，多余的油量经节流阀D回至调速器回油箱，故调压阀开启速度加快，提前开到限位环所限制的位置，此时导叶接力器未处于全关位置，只能通过少量来自节流阀A的压力油缓慢关闭，从而起到导叶分两段关闭的功能。
(6)如果调压阀失灵，机组只能通过节流阀A的少量压力油慢速关闭，以保证引水管道压力上升不超过允许值。
(7)各节流阀的作用。①节流阀A：整定调压阀失灵时导叶慢关时间，也定了调压阀的关闭时间；②节流阀C：整定油压逆止阀的开启压力，以保证逆止阀迅速开启；③节流阀D：整定导叶两段关闭的拐点位置。
2、调压阀特性
国内现有全油压控制调压阀按直径和水头共分7个品种，主要由四川夹江水工机械厂和重庆水轮机厂生产，主要参数见表1。
(1)结构特点。TFW型调压阀的本体带导叶消能和补气的阀壳、锥型或圆形的阀盘、平衡腔、接力器、引导油腔、活塞行程限制环、进排水管和补气阀等组成。接力器及引导油腔直接与阀壳连成整体，体积小，结构简单，布置紧凑。
(2)流量特性。根据调压阀的阀塞类型和Yx/Dx值查询单位流量Q1x′见表2，由此得到调压阀的相应流量Q＝，从而可以绘制出各种调压阀的开度与流量关系曲线。
(3)操作特性。调压阀操作油压的范围一般在1.3～2.0MPa之间，并随着调压阀工作水头的提高而提高，的操作压力一般为2.5MPa。
(4)布置要点。调压阀的布置应尽可能不增加机组间距和跨度，并与调速器、进水阀等协调布置。对于立式机组，一般布置在蜗壳进口前或蜗壳进口段上，对于卧式机组一般布置在水轮机进水阀后蜗壳进口前的钢管上。调压阀的泄流方式应考虑消能效果，尽管水流通过调压阀后了大部分能量，但仍应考虑剩余能量的。
3、设置调压阀电站的过渡过程
假定水轮机、调压阀的流量与时间呈线性关系，而且互相匹配很好，因而整个引水系统的流量也呈线性关系变化。设置调压阀后的调节特性和流量与时间的变化见图2所示。图中实线1为导叶快速关闭过程线；虚线2为调压阀拒动时导叶慢关闭过程线；点划线3为调压阀启闭过程线。为了控制水轮机转速的升高，拐点流量Qg一般选择在空载开度附近，因此水轮机没有多余的能量使机组转速继续上升。同时要限制水压的升高，机组流量的减少应控制在一定的范围内。
3.1计算标准
（1）机组突甩负荷后，有关规范蜗壳压力升高率按以下情况考虑：①额定水头小于40m时，宜为70％～50％；②额定水头在40～100m时，宜为50％～30％；③额定水头大于100m时，宜小于30％。装设调压阀后，有条件将压力升高控制在更小的升压范围内，结合引水系统的设计和分段关闭装置的现场调整，获得较优的关闭规律。
（2）机组甩负荷时转速升高率按以下情况考虑：①当机组容量占电力系统总容量的比重较大，且担负调频任务时，宜小于45％；②当机组容量占电力系统总容量的比重不大或担负基荷时，宜小于55％。
考虑到目前的允许转速升高有提高的趋势，建议装设调压阀后转速升高率在计算时可按50％控制。
（3）机组突增负荷和甩部分负荷时，压力下降应保证在水库死水位时整个压力管道都有2m以上的正压力余量。
3.2变量说明
除图2中说明的变量之外，计算时仍需涉及到的变量如下：
（1）Ts′：不考虑压力升高，控制速率升高的情况下，机组全关闭时间；
（2）β：允许的转速升高率；
（3）ζ：允许的压力升高率；
（4）QTM：允许机组减少的流量；
（5）Yg：水轮机空载相对开度；
（6）Yk：调压阀全开时水轮机接力器相对开度。
3.3计算方法
(1)根据β求Ts′及调压阀开启时间Txk。计算Ts′与不设调压阀时的方法一样，可以根据《水电站机电设计手册》(水力机械)中的有关公式计算。由此得到Txk＝(1－Yg)×Ts′。当采用导叶一段关闭规律时，Txk＝Ts′。
(2)根据ζ求水轮机慢关闭时间Tsm。计算Ts′与不设调压阀时的方法一样，可根据水锤相的特点，利用阿列维公式反算得到。
(3)计算机组允许的流量减少QTM。按线性关系，调压阀开始关闭前的时间为Txk＋Tp，而机组流量减少的速率允许值为(Txk＋Tp)／Tsm，因此，QTM＝(Txk＋Tp)／Tsm×QT。计算时，由于Tp的不确定性，采用QTM＝Txk／Tsm×QT简化计算是安全的。
(4)计算调压阀的泄放流量Qx及开度Yx。水轮机流量的减少和调压阀泄流的增加导致引水系统的过流量变化，因此应保证QTM≤QT－QX－Qg，由此得到调压阀的泄放流量QTM。根据调压阀的流量特性计算得到所需的开度Yx，并选择调压阀型号及参数。
(5)验算机组增负荷造成的压力下降。此时调压阀不动作，计算时可按1台机组从空载开度突增到全负荷的情况，计算方法与不设调压阀的情况一样，可根据有关设计手册的公式计算压降，从而确定合理的增负荷开机时间。
(6)验算甩部分负荷时调压阀仍全开时造成的压力下降。①计算调压阀全开时水轮机接力器开度：Yk＝(Tsm＋Txk－Ts)／Tsm；②根据机组接力器行程和导叶开度关系曲线查得导叶开度τ０，然后从转轮综合特性曲线查得单位流量Q１′，计算水轮机流量QT＝Q１′×D12×H(1／2)；③根据调压阀限制开度计算调压阀全开流量：QＸ＝；④如果QＸ＞QT，则在起始段出现压力下降：计算引水系统平均流速Ｖ、计算流速变化ΔV＝(QＸ－QT)×V／QT、计算导叶接力器从Yk开度开始关闭的时间Tk＝Yk×Ts′、计算管道特性系数ρ＝a×ΔV／(2×g×H)、σ＝L×ΔV／(g×H×Tk)，根据ρτ０判断水锤出现的相序计算压力下降。
(7)根据压力下降计算成果确定是否需要优化压力管道的布置。
4、调压阀的整定
调压阀参数整定前，机组、调速器、油压装置及调压阀设备应全部安装合格，并达到启动试运行的要求后，根据调节保证计算成果进行有关参数的整定。
(1)初调各节流阀至一定位置，模拟动作数次，排除管路中的空气。
(2)切除调压阀，调整节流阀A，整定导叶的慢关闭时间。
(3)投入调压阀，调整节流阀D，整定两段关闭的拐点位置。
(4)调整节流阀C，整定油压逆止阀的启动油压。
(5)导叶快关闭时间和增负荷开机时间仍由特殊主配压阀开口大小来整定。
5、结语
(1)由于全油压控制TFW型调压阀具有动作灵敏、安全可靠、结构简单、【卫生级取样阀温州生产厂家】 调整维护方便、没有滞后时间、投资少等优点，因此自20世纪80年代以来，国内已有近百座水电站在设计中取消了调压井而采用TFW型含油压控制调压阀；即使发达国家的水电站中也大量采用调压阀替代调压井(挪威TJΦRHM水电站就是其中之一，该电站额定水头为158m，单机容量为60MW)。
(2)由于本控制系统的调压阀在负荷小扰动条件下不动作，而此类电站的水流惯性时间常数TW均较大，因此对于装设调压阀的电站，在选择调速器时，其暂态反馈强度bt和缓冲时间常数Td及有关技术参数，要有尽可能大的可调范围。
(3)由于机组流量特性和调压阀流量特性不同，难以完全匹配一致，往往在导叶关闭起始时段和关闭结束时段发生压力下降，因此合理选择调压阀和水轮机导叶的启闭规律，使整个引水系统流量均匀变化，可以减少或避免压力下降。
(4)对于高水头电站的调压阀可采用不锈钢密封环，以提高止水效果和延长密封寿命，从而减少能源浪费。
(5)目前多数中小型调速器的操作油压已经提高到4～16MPa，计算机监控系统也在大多数的水电站投入使用。为适应这种变化，调压阀也需作相应的改进(如增设调压阀行程信号装置，参与到机组的运行控制中，防止调压阀仍处于开启状态时机组增负荷)。
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